Top 7 equipos utilizados en minas (con aplicaciones)
Este artículo arroja luz sobre los siete equipos principales utilizados en las minas. Los equipos son: 1. Accionamiento del polipasto de la mina 2. Control DC Ward-Leonard 3. Selección del polipasto 4. Motor del polipasto Rms Potencia del caballo 5. Fricción del polipasto Rms Hp 6. Ventilador 7. Aplicación crítica de transformadores en minas.
Equipo # 1. Unidad de elevación de minas :
Hay varios tipos de accionamientos de elevación de minas como, por ejemplo, polipastos tipo koepe de tambor simple, de tambor simple dividido, de tambor doble, de cuerda simple y múltiple. Pero hoy en día, el motor de anillo colector de CA es la forma más útil y económica de propulsión de polipasto para ascensores de operación manual.
De hecho, existen algunas objeciones al uso del motor del anillo de deslizamiento debido a sus picos de mayor potencia de aceleración requeridos, y la falta de finura de control para la aceleración y, en particular, para la desaceleración.
Sin embargo, cuando cualquiera de estas dos causas cause problemas, se debe agregar un poco más de refinamiento o se debe usar equipo de CC. Discutamos brevemente algunos controles con respecto a varios tipos de motores de inducción utilizados. Como por ejemplo, para motores de inducción pequeños que se operan con poca frecuencia como un polipasto de escape, un controlador de tambor con la aceleración del polipasto controlada por el criterio del operador puede hacer el trabajo.
Pero en el caso de potencias de caballos más grandes (75 hp. Y más) e incluso para motores de tamaño un poco más pequeño donde la frecuencia de operación justifica el costo adicional, las resistencias secundarias están cortocircuitadas por los contactores secundarios en la dirección del tiempo o límite de corriente relés
Sin embargo, si solo se usan relés de tiempo, se debe usar algún dispositivo para detectar cuándo el motor ha alcanzado la velocidad síncrona, o si no, en cargas de revisión, el motor podría sobrepasar la velocidad antes de que la resistencia secundaria esté completamente cortocircuitada, por lo tanto Dañando el motor en sí.
Sin embargo, el operador puede obtener un control que puede mover el interruptor maestro a la posición de máxima velocidad y el motor acelerará uniformemente de acuerdo con la configuración de los relés.
En general, hemos visto que en las minas, en operación manual, el polipasto se desacelera ya sea tapando el motor aplicando un par inverso; o por gravedad con el freno del polipasto, que, sin embargo, debe tener la capacidad suficiente para detener la carga máxima descendente a una distancia inferior a la que normalmente se requiere para la desaceleración, y siempre debe tener el tamaño adecuado y perfecto para paradas repetidas en condiciones normales de operación.
Este es un factor muy importante que un ingeniero de minas y un diseñador que diseñe el polipasto siempre deben tener en cuenta.
A continuación se da un poco de control habitual para orientar a los ingenieros en minas:
(1) En muchos casos, se utilizan interruptores de límite de sobrecorriente que eliminan la potencia del motor y ponen los frenos. De hecho, este sistema de control se utiliza para hacer una copia de seguridad del controlador de seguridad, que elimina la energía y ve los frenos si se excede la velocidad máxima, o si se exceden las velocidades de aceleración y desaceleración.
(2) Se proporcionan botones de parada de emergencia para eliminar la fuente de suministro y también para ajustar los frenos.
(3) Para acelerar las cargas pesadas y, al mismo tiempo, para evitar caídas o retrocesos cuando se sueltan los frenos, se acciona un botón de par máximo para permitir que el motor aplique el par máximo al pararse.
(4) Para controlar la dirección del recorrido del polipasto, después de un recorrido excesivo, se usan interruptores de retroceso para que el motor pueda girar solo en la dirección correcta. Sin embargo, cuando es importante desacelerar el polipasto eléctricamente, como se puede hacer con la operación automática, se debe hacer algo de refinamiento en el control. De hecho, el motor del rotor bobinado de CA no puede proporcionar un par de retención a una velocidad menor que la sincronizada.
Por lo tanto, algunas alteraciones se utilizan para superar esto:
(i) Para proporcionar una carga de par ajustable en la corriente de Foucault del motor, se usa el freno. Sin embargo, este método solo es aplicable a motores más pequeños debido a la dificultad para disipar el calor en los frenos.
(ii) Algunas veces vemos que el estator del motor de inducción se corta de la fuente de CA y se excita desde un circuito de CC ajustable. El motor es entonces un generador de CA y la potencia debe disiparse en la resistencia secundaria.
Este tipo de rotura dinámica se ha encontrado especialmente en ascensores y pendientes desequilibrados donde las cargas deben reducirse a una velocidad inferior a la velocidad sincrónica. También vimos que algunos polipastos se controlan automáticamente, con frenado dinámico aplicado para desacelerar el polipasto en un sistema de circuito cerrado al igual que con un equipo de CC.
(iii) Para detener la carga descendente máxima repetidamente, algunos polipastos son controlados por los frenos automáticamente con la resistencia secundaria, de la misma manera que lo hace el operador cuando opera manualmente.
(iv) En el caso de los polipastos de servicio de baja velocidad, el funcionamiento automático se realiza fácilmente mediante un motor de jaula de ardilla de dos velocidades para aplicaciones de baja potencia. Esto se adopta mejor para el control de jaula, donde el rotor de la jaula reemplaza al operador del polipasto.
(v) Algunas veces también vemos que se usan reactores saturables en lugar de contactores primarios que conectan la fuente de alimentación de CA al estator del motor. Sabemos que el par motor de CA varía según el cuadrado del voltaje de línea aplicado.
Por lo tanto, el par o la tensión se pueden variar aumentando o disminuyendo la impedancia de los reactores saturables, que consisten en un bobinado de CA y CC con un núcleo magnético, donde el bobinado de CA lleva corriente al motor y el bobinado de CC se conecta a un Fuente de excitación que varía la impedancia desde cerca de cero hasta prácticamente la de un circuito abierto al controlar el grado de saturación de la trayectoria magnética.
Sin embargo, hemos visto que los reactores saturables se han utilizado en los polipastos automáticos solo en los motores de potencia de caballo más pequeños que se utilizan en los polipastos de servicio, donde las pérdidas de tiempo de inactividad de CC pueden ser realmente considerables.
Equipo # 2. DC Ward-Leonard Control:
El sistema de control DC Ward-Leonard se ha convertido en lo más esencial en las minas modernas donde se requiere el mejor control automático. De hecho, en el caso de la aplicación donde se requiere una gran potencia de caballo, un motor de CA ocasionalmente tiene picos de potencia objetables, y también donde el polipasto de producción requiere un control automático para mejorar la producción, el control de Ward Ward Leonard se ha vuelto de gran utilidad.
Encontramos que en el polipasto de gran tamaño, el conjunto MG generalmente se utiliza para suministrar alimentación de CC al motor del polipasto.
De hecho, en este caso, el control exacto de todas las velocidades, incluidas la aceleración y la desaceleración, se efectúa controlando la excitación del generador variando la tensión de salida. Esto asegura un control cercano sobre la velocidad del motor de accionamiento y el sistema se automatiza fácilmente al hacer un circuito cerrado entre el motor de corriente continua y el generador, al utilizar dispositivos de excitación de respuesta rápida de alta ganancia como los reguladores estáticos o rotativos.
De hecho, se puede hacer que el voltaje del bucle siga la referencia de frecuencia con un alto grado de precisión. Encontramos que el regulador compara una señal de velocidad, recibida como el voltaje del generador del tacómetro del motor del polipasto, con la recibida de la referencia de velocidad, y luego controla la excitación del generador en consecuencia.
Durante la aceleración, el motor está bajo el control de un regulador de límite de corriente o par para cargas completas, y bajo el control de la referencia de velocidad para cargas ligeras. La referencia de velocidad puede ser cualquier dispositivo que dicte con precisión las velocidades de aceleración, velocidad máxima y desaceleración, mientras que el programador sigue el recorrido de la jaula / transporte e inicia la desaceleración en el momento correcto.
Hacer esto con interruptores de eje con múltiples palancas no es práctico, pero la parada final del transporte es por señal de un interruptor de eje. Sin embargo, un programador no compensa el estiramiento de la cuerda causado por la diferencia en las cargas.
También vemos por nuestra experiencia que un polipasto de fricción requiere un dispositivo de sincronización para impulsar el controlador de seguridad y el programador durante el viaje de transporte. Sin embargo, durante un período de descanso, comúnmente en el cuello o nivel superior, este dispositivo impulsa el controlador y el programador en la dirección correcta para corregir la distancia que la cuerda puede haber movido sobre la rueda.
Esto luego vuelve a sincronizar el programador y el controlador de seguridad para que nuevamente estén correctamente orientados con respecto al transporte en el eje.
Ahora veamos, en resumen, el modo de operación con el elevador automático de corriente continua. De hecho, hay al menos tres modos de operación:
(1) Control manual:
Este sistema de control es del conmutador maestro con el programador todavía anulando las velocidades de aceleración y desaceleración. Sin embargo, los frenos en el polipasto normalmente están interbloqueados con el interruptor maestro y se aplican cuando el interruptor se mueve a la posición de velocidad cero.
(2) Control automático:
Una vez que los saltos o las jaulas están correctamente localizados, el ciclo se inicia y continuará funcionando hasta que se detenga.
(3) Control semiautomático:
Una vez que el salto o la jaula se manchan correctamente, el ciclo se inicia con un botón. El salto o la jaula (transporte) va al nivel seleccionado bajo el control del programador y luego se detiene allí. Sin embargo, en cada nivel en un panel de control, un botón para subir y bajar proporciona una velocidad de avance dentro del rango del nivel en particular.
Medidas de seguridad:
Las siguientes precauciones de seguridad normalmente se incluyen en el sistema de circuito cerrado de CC.
El contactor de bucle se abre y luego se aplican los frenos del polipasto por los siguientes motivos:
(1) El controlador de seguridad detecta una velocidad excesiva o excesiva.
(2) Sistema de protección contra sobrecargas provisto de temporización.
(3) Alimentación de control de CA y CC de baja tensión, las bobinas de baja tensión pueden cronometrarse si es necesario.
(4) Pérdida de engranajes en el programador o en un controlador de seguridad que no funciona.
(5) Pérdida de suministro de excitación dc.
(6) Pérdida de suministro en el grupo motor generador (MG).
(7) Puesta a tierra incorrecta del circuito del generador.
(8) Sobrecalentamiento del conjunto MG / o del cojinete de elevación.
(9) Vibración excesiva del polipasto o conjunto MG.
(10) El interruptor de cable está flojo e inoperante en el caso del polipasto de tambor y el detector de transporte atascado para el polipasto koepe.
(11) El exceso de velocidad del conjunto MG.
(12) Cualquier botón de parada de emergencia que esté siendo operado.
Equipo # 3. Selección de polipasto :
La selección de un polipasto para una capacidad y profundidad determinadas se basa en la carga adecuada de salto o jaula, o carga útil. De hecho, hemos visto que una carga más grande levantada a una velocidad más lenta requiere menos potencia de caballo, pero esto ocurre a expensas del mayor diámetro de la cuerda, que a su vez aumenta el engranaje del diámetro del tambor, etc.
Por lo tanto, al seleccionar un tamaño de salto, es útil conocer la relación entre la carga de salto, la velocidad y la capacidad para la profundidad dada. Dicha relación se muestra en la figura 20.1.
Estas curvas indican que para cualquier capacidad, a medida que disminuye la carga de salto, la velocidad aumenta hasta el punto donde el ciclo consiste solo de aceleración y retardo sin tiempo de velocidad máxima, que es de aproximadamente 62 pies / s a 1, 650 pies, como se muestra en la Fig. 20.1. Las curvas en la figura se han obtenido utilizando la siguiente formulación a varias velocidades y capacidades pero manteniendo la profundidad constante.
Se puede obtener un conjunto similar de curvas a diferentes profundidades, y la correspondiente carga de salto se puede determinar a diferentes velocidades y a diferentes TPH. De las curvas anteriores, vemos que la carga óptima de salto de un polipasto de fricción koepe suele ser más grande que la de un tambor de tambor, para el mismo TPH y la misma profundidad de levantamiento.
Para la fricción de koepe, al aumentar la carga de salto, a veces es posible saltar al siguiente tamaño de motor más pequeño sin aumentar en gran medida el costo del equipo mecánico. Con un polipasto de tambor, el costo del equipo mecánico aumenta más rápidamente que con un polipasto de fricción.
Tamaño de la cuerda:
Para determinar el tamaño de la cuerda, se debe conocer el peso del salto. Para saber esto, se debe determinar la carga de salto adecuada para una profundidad particular a partir de las curvas como se muestra en la Fig. 20.1. Una vez que se determina la carga de salto, entonces el peso de salto = 0.75 x carga de salto,
es decir, SW = 0.75 x SL.
Sin embargo, el diámetro de la cuerda se puede determinar a partir de la siguiente ecuación:
Donde d = diámetro de la cuerda.
SL = saltar la carga en toneladas.
SW = saltar peso en tonelada.
FS = Factor de seguridad.
Ki = Constante.
K 2 = Constante.
H = Diámetro del tambor (dia) en pies.
El factor de seguridad se puede conocer a partir de la figura 20.2 para diferentes profundidades.
En general, se supone que la relación entre el diámetro del tambor y el diámetro de la cuerda, D / d, es aproximadamente 80, aunque esto puede variar con la profundidad y la aplicación.
Equipo # 4. Motor de elevación Rms Horse Power:
La determinación de la potencia correcta requerida para los polipastos en las minas es lo más importante para un ingeniero eléctrico, ya que el funcionamiento adecuado de los polipastos es una de las tareas principales de un ingeniero eléctrico en minas. Recientemente se descubrió en minas en la India que debido a la elección incorrecta del tamaño correcto del motor en un polipasto en particular, los motores se dañan, a veces dentro de unos pocos días de funcionamiento del polipasto, lo que provoca la pérdida de producción.
Esto sucede debido a un diseño ineficiente del accionamiento del polipasto sin tener en cuenta el ciclo de trabajo de potencia / tiempo de caballo requerido seguido del descanso correspondiente.
En este libro, aunque no tratamos en detalle el diseño de los impulsos de elevación, algunos puntos prácticos con respecto a la relación entre potencia / tiempo de los caballos, y cómo podemos determinar la potencia correcta de los caballos para la carga de salto requerida (TPH) a una profundidad particular ya una velocidad particular, se dan a continuación como se muestra en la Fig. 20.3. También proporcionamos una guía para determinar los diámetros de cable necesarios para satisfacer la demanda de una carga de polipasto particular.
Veamos, por lo tanto, cómo podemos determinar la potencia del caballo de motor para el polipasto. Al principio, consideremos el tipo de cargas y sus abreviaturas que se utilizarán en la ecuación de potencia del caballo de elevación del tambor.
TS = Carga suspendida total
= EEW + SL + 2SW + 2R
donde EEW = Peso Efectivo Equivalente,
SL = Omitir carga,
SW = Saltar peso = 0.75 SL
R = Profundidad x Peso de la cuerda / metro.
SLB = Carga suspendida en la parte inferior del eje
= (SL + R) - (V x ta x Peso de la cuerda / m)
SLT = Carga suspendida en la parte superior del eje
= (SL - R) + (V x tr x Cuerda wt./m)
donde ta = tiempo de aceleración en segundos,
tr = tiempo de retardo en segundos,
V = velocidad en m / s.
Desde la curva de velocidad de carga de salto para una profundidad particular, como se muestra en la Fig. 20.1, primero debemos determinar la velocidad de velocidad completa correspondiente a la carga de salto.
Después de que conozcamos la velocidad, y supongamos que a y r son lm / s 2,
podemos encontrar ta y tr,
:. ta = tr - V / l = V.
Ahora, consideremos la curva de la potencia del caballo frente al ciclo de tiempo para el polipasto de tambor como se muestra en la Fig. 20.4, y para el polipasto de fricción o tambor con cuerda de cola como en la Fig. 20.5.
En las expresiones anteriores se incluyen también las pérdidas por fricción. Estos, sin embargo, varían considerablemente con la condición del eje, los saltos, la cuerda, etc. En el caso de los ejes inclinados, a las pérdidas por fricción de la fricción de rodadura, se agrega el 2% del componente vertical de la carga de salto, y para la fricción de la cuerda, el 10% de la vertical Componente del peso de la cuerda en añadido. Éstos nuevamente varían con el grado de pendiente pero están en el límite del lado seguro.
Ahora consideremos la Fig. 20.3, donde
Por lo tanto, para calcular la potencia de caballo cuadrada media raíz para el motor de corriente continua
En el caso de un polipasto desequilibrado, el procedimiento para encontrar rms hp es el mismo, excepto que para encontrar el poder del caballo rms, el (hp) 2 dividido por el tiempo para izar y bajar debe combinarse debajo del radical.
Minas: Aplicación # 5. Friction Hoist Rms Hp:
Estudiemos los principios anteriores a través de un ejemplo práctico dado a continuación.
Ejemplo :
Determinar el rms hp. requerido por el polipasto koepe para una capacidad de 350 T / h a una profundidad de 1650 pies o 500 metros.
Solución:
Al principio, para el polipasto koepe de la curva de velocidad de carga de salto para 1650 pies o 500 m de profundidad, por ejemplo, a una velocidad de 12 pies / s, de la figura 20.1, se selecciona una carga de 12.5 toneladas.
Por lo tanto, de la fórmula para el diámetro del cable para el polipasto de fricción Koepe,
En general, según nuestra experiencia, observamos que los polipastos Koepe utilizan cuerdas de elevación de hebra plana. Por supuesto, también se utilizan cuerdas de hebra redonda.
Sin embargo, el factor de seguridad para la cuerda de filamentos aplanados para Koepe es 7.5 y las constantes
Esta relación es, por supuesto, en el lado alto porque el tamaño de cuerda seleccionado fue algo mayor que el que se encuentra en la fórmula. Sin embargo, esta relación se puede mejorar agregando peso a los saltos. Por lo tanto, al agregar, digamos, 6000 lb a cada salto, la relación T1 / T2 = 76500/50000 = 1.54. A continuación hay que comprobar el factor de seguridad. De hecho, la resistencia a la rotura de cuatro cuerdas de 1.25 pulgadas de diámetro es 4 x 71 = 284 ton.
que es suficiente.
Ahora a partir de la Fig. 20.6, para filamento redondo y filamento aplanado koepe,
. . . Un polipasto koepe necesario para 350 T / h desde 1650 pies de profundidad tendrá una rueda de 100 pulgadas de diámetro con cuatro cuerdas de hebra plana de 1.25 ", elevando 12.5 toneladas de carga en un salto de 16 toneladas a una velocidad de 12.5 pies / s.
Ahora, para encontrar la potencia del caballo de motor, de la Fig. 20.3 tenemos que seleccionar la EEW efectiva, la inercia del polipasto en 25, 5001b.
Para determinar la potencia cuadrática media de la raíz, se debe conocer el tiempo de velocidad máxima (tfs).
Equipo # 6. Ventilador de ventilación :
Otro aspecto más importante de la minería del carbón es el problema de la ventilación adecuada en las minas donde trabajan los mineros y también en las carreteras. La ventilación en la mía es tan importante que se ha experimentado que cuando el ventilador de ventilación se mantuvo fuera de servicio durante más de seis horas seguidas, las personas que trabajan bajo tierra comenzaron a perder el conocimiento.
Esto generalmente ocurre cuando el porcentaje de contenido de metano es excesivamente alto. Por lo tanto, un mantenimiento regular de los ventiladores de ventilación también es muy importante. En caso de que se produzca una falla, las disposiciones deben estar allí para que el ventilador pueda ponerse en servicio dentro de dos horas, y al mismo tiempo, debe haber una disposición de espera para que, tan pronto como el ventilador principal deje de funcionar, el ventilador de reserva comience a funcionar.
En general, el suministro de aire subterráneo adecuado se realiza mediante al menos un ventilador de ventilación situado en la superficie de la mina adyacente al eje de fundición ascendente. La ventilación de la mina se realiza por medio de un ventilador motorizado situado a una distancia considerable del eje de extracción de carbón.
Puede haber otro eje retenido con fines de ventilación y también para el devanado principal, donde el eje se usa solo para ventilación, y por lo general está destinado a que la información se transmita automáticamente a una oficina en el eje de extracción de carbón. De hecho, esta información generalmente incluye indicaciones de falla de energía, temperaturas de los cojinetes, medidores de agua y velocidad del ventilador o presión de ventilación.
Sin embargo, cuando el ventilador está accionado por una cuerda o por una correa, la indicación de una rotura en el variador también es esencial, y en ese caso, el motor del ventilador debe detenerse automáticamente para evitar el riesgo de incendio. Teniendo en cuenta la importancia extrema de la ventilación de los ventiladores en las minas, es importante asegurarse de que el motor impulsor y los engranajes de control sean confiables y mantenidos de manera lo suficientemente eficiente como para permitirles operar continuamente.
Las pruebas periódicas, el examen y la reparación de estos equipos siempre se llevan a cabo los fines de semana de fin de semana o cualquier día festivo. Veamos ahora un ejemplo para la unidad de ventilador centrífugo.
Ejemplo:
Un motor TEFC SC de 60 hp, 1475 rpm es para impulsar un ventilador centrífugo que toma 52 hp a 284 rpm, radio de giro = 1.72 pies, peso del rotor = 172 lbs, radio de giro = 0.3 pies.
El arranque es por medio de un arrancador Star / Delta automático que tiene un retraso de tiempo para el cambio con un ajuste máximo de 7 segundos. ¿Permitirá este relé un arranque satisfactorio?
Solución:
La siguiente tabla da el cálculo. Véase también la figura 20.7.
Tiempo de aceleración total = 5.51.
Por lo tanto, de la tabla anterior vemos que el relé permite un retraso de tiempo adecuado. Así que hará el trabajo.
Equipo # 7. Aplicación Crítica de Transformadores en Minas:
En las minas, debido a los cortadores de carbón, transportadores, bobinadoras, palas, taladros y sus cargas variables a diferentes frecuencias, el voltaje generalmente fluctúa entre 370V y 400V en lugar de 500V a 550V estándar. Debido a la variación excesiva de voltaje, la corriente de carga también varía excesivamente.
Como resultado, los transformadores (y los motores también) en servicio minero siempre están sujetos a corrientes de pico excesivamente altas (mucho, por encima de la corriente nominal) a intervalos frecuentes. La figura 20.8 muestra curvas de voltaje Vs. Vs actual y actual. Es hora de que un transformador suministre, digamos, dos motores de corte de 60KW utilizados para cortar 400 toneladas de carbón en 4 horas, y también proporcione suministro para decir un motor de bomba de 45KW.
Desde esta curva, vemos que un transformador de 200KVA, 3.3KV / 550V, usado bajo tierra para hacer funcionar dos cortadores de 60KW y una bomba de 45KW, está muy frecuentemente (seis veces en un minuto) sujeto a un pico de corriente tan alto como 900A, y el el voltaje cae a tan solo 390 V. Sin embargo, la corriente promedio llega a aprox. 425A, donde el transformador solo puede suministrar 365A a 550V.
Debido a esta aplicación, el transformador y los motores se sobrecargan. Además, el ciclo de tiempo para cortar también se incrementa debido al efecto de baja tensión. Pero cuando el voltaje de trabajo no cae por debajo de 500 V y el promedio es de 535 V, también se encuentra que el pico de la corriente disminuye considerablemente, y la corriente promedio llega a aproximadamente una cifra de 312A.
Por lo tanto, el transformador y los motores están funcionando bien dentro de la capacidad nominal, y aquí se reduce el ciclo de tiempo para cortar el carbón. De hecho, en el caso anterior, debido al bajo voltaje, si se requieren 5 horas para cortar 400 toneladas de carbón en el segundo caso, donde el voltaje se encuentra entre 500 V y 535 V, el tiempo necesario para cortar la misma cantidad de carbón con los mismos cortadores Serán unas 4 horas.
Por lo tanto, a partir del ejemplo práctico anterior, podemos ver el importante papel que desempeña la tensión de alimentación constante en el rendimiento de una mina de carbón. Por lo tanto, los ingenieros en minas deben diseñar el sistema de distribución de tal manera que la caída de voltaje se pueda mantener al mínimo, y en cualquier caso, no más allá del margen especificado.
Por supuesto, hay lugares donde resulta imposible detener la gran fluctuación en el voltaje.
En tales casos, siempre es aconsejable adquirir transformadores que resistan el efecto debido a las grandes fluctuaciones. Antes de comprar un transformador, los detalles sobre el suministro y las condiciones de carga deben proporcionarse al fabricante para que se pueda instalar un tipo correcto de transformador.
De hecho, nunca debemos ocultar los hechos a los fabricantes; de lo contrario, la pérdida puede llegar a ser demasiado pesada para recuperarse, al ahorrar en precio al comprar transformadores de especificación incorrecta y de calidad deficiente. Por lo tanto, al solicitar un transformador ignífugo o un transformador de tipo minero, los ingenieros eléctricos en minas deben considerar la aplicación y el sistema de suministro además de las especificaciones estándar de la India o el Reino Unido.
