Top 4 tipos de puentes de acero (con ejemplos)

Este artículo arroja luz sobre los cuatro principales tipos de puentes de acero. Los tipos son: 1. Puentes de vigas de acero laminado 2. Puentes de vigas revestidos 3. Puentes de vigas de placas 4. Puentes de vigas de armadura.

Tipo # 1. Puentes de vigas de acero laminado:

Este es el puente de acero de tipo más simple que tiene RSJ como vigueta y placa de canal de acero rellena con concreto o losa de concreto reforzado como la plataforma del puente como se muestra en la Fig. 14.1.

Estos puentes tienen vanos muy pequeños y se construyen sobre canales o canales pequeños donde el desgaste es insignificante y es posible hacer cimientos poco profundos para reducir el costo de los cimientos. Dado que la capacidad de carga de estos puentes es limitada, estos puentes son adecuados para caminos de aldeas donde tanto el peso cargado como la frecuencia del tráfico vehicular son menores.

Tipo # 2. Puentes de viga chapados:

Los puentes de viga chapados pueden cubrir vanos comparativamente más grandes que los puentes RSJ ya que su módulo de sección aumenta al aumentar las áreas de las bridas con placas adicionales fijadas a las bridas mediante remachado o soldadura (Fig. 14.2).

Tipo # 3. Puentes de viga de placa:

Cuando el tramo del puente supera la capacidad de expansión de los puentes de vigas enchapadas, se adoptan los puentes de viga de placa. En dichos puentes, la profundidad de la viga respecto a la flexión y la deformación es tal que las vigas de acero enrolladas no son adecuadas y, por lo tanto, las vigas se fabrican con placas y ángulos mediante remachado o soldadura.

Si el puente es de tipo a través, entonces solo se pueden usar dos vigas, una en cada lado, pero en el caso de puentes de cubierta, se puede usar cualquier número de vigas, dependiendo de la consideración económica.

El módulo de sección requerido para la viga de la placa en varias secciones, como la sección media, una tercera parte, una cuarta sección, etc. varía dependiendo del momento en estas secciones y, como tal, las placas de la brida pueden recortarse en el punto de menos momentos como en los extremos para las vigas simplemente apoyadas.

Los componentes de una viga de placa son los que se indican a continuación (Fig. 14.4):

1. placa de red

2. Placas de brida

3. Ángulos de brida

4. Remaches o soldaduras que conectan los ángulos de las bridas con las placas de la brida y la placa de la banda.

5. Refuerzos verticales fijados a la placa de la banda a intervalos a lo largo de la viga para proteger contra el pandeo de la placa de la banda.

6. Refuerzos horizontales fijados a la placa de la banda en profundidad, uno o más en números, para evitar el pandeo de la placa de la banda.

7. Cojinetes de refuerzo en los extremos sobre la línea central del cojinete y en los puntos intermedios debajo de las cargas puntuales.

8. Placas de empalme de red utilizadas para unir las dos placas de red.

9. Placas de empalme de brida utilizadas para unir las dos placas de brida.

10. Las placas de empalme en ángulo se utilizan para unir los dos ángulos de la brida.

11. Placas de apoyo en los extremos que descansan sobre los muelles / pilares.

Es posible que no esté disponible la longitud total de las placas y los ángulos para la fabricación de la viga de placa para los cuales es necesario empalmar. Las placas de la brida normalmente se empalman cerca de los extremos para tramos simplemente soportados, mientras que la placa de banda se empalma en o cerca del centro.

Para evitar el pandeo de la placa de banda, se proporcionan refuerzos verticales y horizontales mediante el uso de ángulos más. En cada extremo y también en el punto de cargas pesadas concentradas, los refuerzos de cojinetes son necesarios para la transmisión de cargas. Los refuerzos de los cojinetes no están rizados y la placa de empaque se usa entre la banda y el ángulo de refuerzo, pero los refuerzos de ángulo intermedio generalmente están rizados.

El diseño de una viga de placa implica los siguientes pasos:

1. La computación de BM y SF en varias secciones dice un cuarto, un tercio y la mitad de la duración.

2. Estimación de módulos de sección requeridos en varias secciones.

3. Diseño de la web a partir de la cizalla.

4. Diseño de ángulos de brida y placas de brida para obtener los módulos de sección requeridos en varias secciones.

5. Reducción de las placas de la brida y los ángulos de la brida teniendo en cuenta los valores reducidos de los módulos de sección requeridos cerca de las secciones finales.

6. Diseño de remaches o soldaduras que conectan varios miembros, tales como ángulos de brida con placa de malla y ángulos de brida con placas de brida.

7. Diseño de empalmes como empalme de brida y empalme de banda.

8. Diseño de rigidizadores.

9. Diseño de placas de apoyo.

Ejemplo 1:

Un puente de viga de placa de 20 metros con un soporte simple soporta una carga muerta de 50 KN / m, excluyendo el peso propio de la viga y también una carga viva de 60 KN / m por viga. Diseñe la viga de placa en el centro del tramo teniendo en cuenta la tolerancia de impacto según el código IRC.

Solución:

Carga muerta = 50 KN / m.

Carga en vivo con impacto = 60 x 1.269 = 76.14 KN / m. Carga total superpuesta con impacto, excluyendo el peso propio de la viga = 50 + 76.14 = 126.14 KN / m.

El peso propio de la viga de placa por metro de longitud viene dado aproximadamente por WL / 300, donde W es la carga total superpuesta por metro y L es el tramo en m.

. . . Peso propio de la viga de placa = WL / 300 = (126.14 x 20) / 300 = 8.41 KN / m

Diseño de placa web:

Suponga el espesor de la placa de la banda, t w = 12 mm. La profundidad económica de una viga de placa está dada por

Donde, M = Momento máximo de flexión; f b = tensión permisible de flexión; t w = Espesor de la placa de banda.

Adoptar profundidad de banda = 2000 mm.

Diseño de placas de brida:

Área de la brida neta requerida para la brida de tensión, A t = M / f b d = 6750 x 10 6/138 x 2000 = 24, 456 mm 2 . Si 4 Nos. 22 mm. los remaches dia se utilizan para conectar las placas de la brida a los ángulos de la brida y los 4 remaches para la conexión de los ángulos de la brida a la placa de la red y si 2 nos. 500 mm x 16 mm. placas de brida y 2 nn. Se utilizan ángulos de brida de 200 mm x 100 mm x 15 mm para fabricar la viga de la placa y el área de brida neta disponible es la siguiente:

Los detalles de la viga de placa se muestran en la Fig. 14.5.

Compruebe si hay estrés por flexión:

Compruebe si hay tensión de corte:

Tipo # 4. Puentes de viga truss:

Los puentes de vigas o armazones tienen una cuerda superior o superior, una cuerda inferior o inferior y miembros de banda que son verticales y diagonales. Para un puente de armadura simplemente apoyado, la cuerda superior se somete a compresión y la cuerda inferior se somete a tensión.

Los miembros de la red pueden ser solo diagonales como en Warren Truss (Fig. 14.6a) o una combinación de verticales y diagonales como en Warren Truss modificado (Fig. 14.6b) o Pratt Truss (Fig. 14.6c y 14.6d) o Howe Truss (Fig. 14.6e) o Parker Truss (Fig. 14.6g).

Para vanos más grandes, los paneles nuevamente se subdividen de consideraciones estructurales como en truss con refuerzo de diamante (Fig. 14.6f), Pettit Truss (Fig. 14.6h) o K-truss (Fig. 14.6i). El rango de alcance para un puente de celosía con soporte simple es de 100 a 150 metros.

Los puentes de armadura pueden ser de tipo de cubierta o de tipo pasante (Fig: 14.7), es decir, la plataforma de puente estará cerca de la cuerda superior en el primer tipo y cerca de la cuerda inferior en el último tipo.

Por lo tanto, no es necesario decir que las armaduras de cuerdas paralelas que se muestran en la Fig. 14.6a a 14.6c pueden ser de tipo de cubierta o de tipo pasante como en la Fig. 14.7a y 14.7b, pero las armaduras con cuerda curvada curvada como se muestra en Las figuras 14.6g a 14.6i son invariablemente de tipo pasante (Fig. 14.7c).

La cubierta del puente está en vigas longitudinales que descansan en vigas transversales que transfieren las cargas a las vigas de cada junta del panel. Los detalles de un puente de celosía se muestran en la Fig. 14.8. Como no hay carga en los miembros de la armadura, excepto en las juntas del panel, los miembros de la armadura están sujetos solo a tensión directa, ya sea a la tracción o a la compresión, y no se produce ningún momento de flexión o fuerza de corte en los miembros de la armadura.

Las juntas del panel donde se encuentran los miembros se asumen como articuladas y, por lo tanto, no se desarrolla ningún momento de flexión en los miembros del truss, incluso debido a la desviación del truss.

Determinación de fuerzas en cerchas estáticamente determinadas:

Las fuerzas en los miembros del truss están determinadas por los siguientes métodos cuando los trusses están determinados estáticamente:

1. Método gráfico por diagramas de fuerza estresora.

2. Método de las Secciones.

3. Método de las Resoluciones.

Los métodos anteriores se explican mediante un ejemplo ilustrativo.

Ejemplo 2:

En la Fig. 14.9a se muestra un truss triangular equilátero simple con una carga de 30 KN en la unión 2 del truss. Calcule las fuerzas en los miembros del truss mediante los tres métodos mencionados anteriormente, uno por uno.

Método gráfico:

Los miembros están numerados con 0 en el centro del truss y A, B, C en el exterior y se cuentan en el sentido de las agujas del reloj. Por lo tanto, las reacciones son AB y CA. Los miembros son OB, OC y OA. Reacción AB = Reacción CA = 15 KN.

Como las cargas y las reacciones son verticales, se dibuja un diagrama de fuerza en una escala adecuada (Fig. 14.9b) que también es vertical. En este diagrama, bc hacia abajo representa W, ca hacia arriba representa R 2 y ab hacia arriba representa R 1 . Dado que R 1 + R 2 = 30 KN, en el diagrama de fuerza también bc = ca + ab = 15 + 15 = 30 KN.

Ahora se dibuja el diagrama de fuerza. Considerando la unión 1 del marco, se dibuja una línea, bo, en el diagrama de fuerza paralelo a BO y una línea, ao, se dibuja en el diagrama de fuerza paralelo a AO. El triángulo, oab, es el diagrama de triángulo de fuerza para la unión 1 y ab, bo, oa, representan a escala la reacción R 1 y las fuerzas internas en BO, OA respectivamente.

De manera similar, en la junta 2, W es la carga o fuerza externa representada por, bc, en el diagrama de fuerza. Las líneas ob y oc se dibujan paralelas a los miembros OB y ​​OC.

El triángulo, bco, es el diagrama de triángulo de fuerza para la articulación 2 y bc, co, ob representa para escalar la reacción W, y las fuerzas internas en OC y OB respectivamente. El diagrama de triángulo de fuerza para articulación 3 a saber. cao, se dibuja de manera similar; Ca, ao y oc representan a escala la reacción R 2 y las fuerzas internas en el miembro AO y OC respectivamente.

Los valores de las fuerzas internas en los miembros se conocen del diagrama de fuerza como se ilustra arriba. La naturaleza de la fuerza a saber. Si la fuerza es de tracción o de compresión también puede determinarse a partir del mismo diagrama de fuerza.

En cualquier diagrama de triángulo de fuerza, la trayectoria de las fuerzas a partir de la fuerza conocida se sigue en la misma dirección y estas direcciones se indican en el diagrama de marco. Por ejemplo, en el diagrama de triángulo de fuerza abo, se sabe que ab (= reacción R 1 ) actúa hacia arriba.

Siguiendo este camino, la dirección de la fuerza bo y a será como se muestra en el diagrama de fuerza y ​​también se muestra en el diagrama de marco. Una fuerza hacia una articulación en el diagrama del marco indica una fuerza de compresión y una fuerza alejada de la articulación es una fuerza de tracción.

Por lo tanto, en la unión 1, la fuerza conocida es ab = R 1 que actúa hacia arriba y siguiendo esta trayectoria, se muestran las direcciones de las fuerzas para bo y aa en el diagrama de fuerza y ​​para el miembro BO y OA en el diagrama de marco. La dirección de la fuerza BO es hacia la articulación y, por lo tanto, es una fuerza de compresión.

De manera similar, la dirección de la fuerza OA está alejada de la articulación y, por lo tanto, es una fuerza de tracción. De la misma manera y partiendo de la fuerza cuya dirección se conoce, las direcciones de todas las fuerzas se muestran en el diagrama de marco y, por lo tanto, se conoce la naturaleza de todas las fuerzas.

Método de las Secciones:

En este método, el miembro cuya fuerza debe determinarse se corta con una línea que también corta algunos otros miembros del marco. El inicio se hará desde un punto donde solo se desconoce una fuerza. El marco permanecerá equilibrado incluso por el corte si las fuerzas externas actúan en los miembros cortados como se muestra en la Fig. 14.10 en el mismo marco simple que en la Fig. 14.9.

Las fuerzas pueden determinarse tomando un momento acerca de una articulación conveniente de modo que solo estén involucradas una conocida y una desconocida. Por ejemplo, en la figura 14.10b, se realiza un corte XX en el miembro de corte del bastidor AO y BO.

Tomando momento sobre la articulación 2, f OA x

/ 2 x 6 = 15 x 3 o, f OA = 8.66 KN, es decir, lejos de la articulación Momento aproximado de la articulación 3, f OB x
/ 2 x 6 = 15 x 3. . . f OB = 17.32KN, es decir, hacia la articulación, es decir, la fuerza de compresión.

De manera similar, la fuerza f OC se puede conocer mediante un corte YY y tomando un momento sobre la articulación 1.

Por lo tanto, las fuerzas en los miembros determinadas por el método de las secciones son las siguientes:

f OB = f OC = 17.32 KN (Compresivo), f OA = 8.63 KN (tracción)

Método de resolución:

En este método, todas las fuerzas y las cargas externas en una articulación se resuelven en dirección horizontal y vertical y se igualan a cero ya que la articulación está en equilibrio. El inicio se hará desde la articulación donde actúa la carga externa y no hay más de dos incógnitas.

El mismo ejemplo numérico que se muestra en la figura 15.9 se toma para ilustrar este método también. La fuerza hacia una articulación es compresiva y la fuerza alejada de la articulación es extensible.

Considerando la unión 1 y resolviendo f OB en la dirección horizontal y vertical e igualando a cero, f OB sin 60 ° + 15 = 0 o f OB = (-) {[15 x2] / √3} = (-) 17.32 KN ie, compresión y f OB cos 60 ° + f O ʌ = 0 o f O = (-) f OB cos 60 ° = (-) 17.32 x ½ = (-) 8.66 KN, es decir, tensión.

Considerando la junta 3, f OC cos 60 ° + f O ʌ = 0 o f OC = (-) 8.66 x 2 = (-) 17.32 KN compresivo.

Las fuerzas en el marco según lo obtenido por el Método de Resolución son: f OB = f OC = 17.32 KN compresivo. f O ʌ = 8.66 KN de tracción.

Por lo tanto, se puede observar que las fuerzas en el marco son las mismas que se determinaron mediante el Método de las Secciones y el Método de Resolución. Los valores que se determinaron mediante el Método gráfico difieren ligeramente, ya que deben sellarse y, como tal, se produce un error en la medición. Sin embargo, para todos los propósitos prácticos, estos valores son aceptables y el diseño puede realizarse sin ninguna duda.

Determinación de fuerzas en armaduras con un miembro redundante :

Por lo tanto, algunos otros métodos deben aplicarse para averiguar las fuerzas en tales armaduras, dos de los cuales se analizan a continuación:

1. Método basado en el principio de trabajo mínimo.

2. El método de Maxwell.

Método basado en el principio de trabajo mínimo:

Un corolario del teorema de Castigliano es que el trabajo realizado para enfatizar una estructura bajo un sistema de cargas dado es el menos consistente posible con el mantenimiento del equilibrio. Por lo tanto, el coeficiente diferencial del trabajo realizado con respecto a una de las fuerzas en la estructura es igual a cero. Este es el "Principio de trabajo mínimo" que se utiliza para evaluar las fuerzas en armazones estáticamente indeterminados.

La energía de tensión almacenada o el trabajo realizado en cualquier miembro de longitud, L y área de sección transversal, A, bajo una fuerza directa, P, viene dada por

Y el trabajo realizado en toda la estructura es:

Al evaluar las fuerzas en el miembro de armadura, el procedimiento es el siguiente:

1. Retire el miembro redundante y calcule las fuerzas en los miembros restantes del truss (que ahora está estáticamente determinado) debido a la carga externa. Las fuerzas en los miembros debido a lo anterior son F 1, F 2, F 3 (por ejemplo).

2. Retire la carga externa y aplique un tirón de la unidad en el miembro redundante y descubra las fuerzas en los miembros de la armadura.

3. Si K 1, K 2, K 3, etc. son las fuerzas en los miembros debido a que la unidad tira del miembro redundante y si la fuerza real en el miembro redundante de la armadura debido a la carga externa es T, entonces la fuerza total en los miembros serán, T para el miembro redundante (ya que F = 0) y (F 1 + K 1 T), (F 2 + K 2 T), (F 3 + K 3 T) etc. para otros miembros.

4. El trabajo total realizado en la estructura, incluido el miembro redundante, será:

5. El coeficiente diferencial del trabajo realizado con respecto a la fuerza T en el miembro redundante, por lo tanto, viene dado por:

Método de Maxwell:

Este método también se basa en el trabajo total realizado para resaltar la estructura, pero la diferencia básica de este método con la anterior es que, en lugar de inducir una fuerza interna T, en el miembro redundante, esta fuerza se aplica como una carga externa.

Esto significa que en el método anterior basado en el Principio de trabajo mínimo, la energía de deformación del miembro redundante también se incluye en el trabajo total realizado, ya que la fuerza T en el miembro redundante es interna, pero en el método de Maxwell, la fuerza T es Una externa y, por lo tanto, no contribuye al trabajo total realizado debido a la tensión de la estructura.

En el Método de Maxwell, el primer teorema de Castigliano se utiliza para evaluar las fuerzas en el miembro redundante como se describe a continuación:

1. Del paso 1 al paso 4 igual que en el método anterior. Sin embargo, en el paso 3, la unidad de carga y T son cargas externas a lo largo del miembro redundante.

2. El trabajo total realizado excluyendo que en el miembro redundante será:

Según el primer teorema de Castigliano, el coeficiente diferencial de la energía de deformación total en una estructura con respecto a cualquier carga da la deformación de la estructura a lo largo de la dirección de la carga.

Por lo tanto, ∂U / ∂T da la deformación del miembro redundante en la dirección T.

4. Pero como resultado de la fuerza T en el miembro redundante, la deformación del miembro también viene dada por la siguiente relación:

Donde O y A o son la longitud y el área de la sección transversal del miembro redundante.

El signo menos en la ecuación 14.7 se utiliza, ya que la deformación en la ecuación 14.6 da el valor de δ en la dirección de T, pero como resultado de la tracción, T, la deformación en el miembro será en la dirección opuesta.

Los valores de T pueden determinarse a partir de la ecuación 14.8, ya que todos los demás valores, excepto T, son conocidos. Conociendo el valor de T, las fuerzas en todos los miembros del truss pueden determinarse, como T en el miembro redundante y (F 1 + K 1 T), (F 2 + K 2 T), (F 3 + K 3 T) etc. en otros miembros.

También se puede observar que aunque el truss con miembro redundante se analiza mediante dos métodos diferentes, el resultado es el mismo que se puede ver en las ecuaciones 14.4 y 14.8.

Ejemplo 3:

En la figura 14.11 se muestra un puente de puente con un miembro redundante en el panel central y con cargas verticales de 200 KN y cargas horizontales de 100 KN que actúan en uno de los nodos del panel superior. Encuentra las fuerzas en todos los miembros de la armadura.

La armadura está articulada en un soporte y tiene un cojinete de rodillos en el otro soporte. Se puede suponer, para la comodidad del cálculo, que la relación de longitud a área transversal para todos los miembros es la misma.

Solución por el método de trabajo mínimo:

1. El miembro redundante BE se elimina y la fuerza en todos los miembros restantes del truss que ahora está estáticamente determinada se determina mediante cualquiera de los siguientes métodos:

(i) Método gráfico por esfuerzo o diagrama de fuerza

(ii) Método de Secciones

(iii) Método de Resolución.

Esto está tabulado en la Tabla 14.1. La figura 14.12a muestra cargas externas y reacciones.

2. Se eliminan las cargas externas, se aplica un tirón de la unidad en el miembro redundante (Fig. 14.12b) y se encuentran las fuerzas, K 1, K 2, K 3, etc. en varios miembros. Esto se muestra también en la Tabla 14.1.

Determinación de fuerzas en armaduras con dos o más miembros redundantes:

El procedimiento para determinar las fuerzas en truss con dos o más miembros redundantes es el mismo con algunas modificaciones debido a la presencia de más de un miembro redundante y el Principio de trabajo mínimo también se puede utilizar con esta facilidad.

Esto se explica a continuación:

1. Elimine los miembros redundantes de modo que la armadura se vuelva perfecta y no se distorsione después de la eliminación de los miembros redundantes. El truss en la figura 14.13a tiene dos miembros redundantes BG y DG que se eliminan como se muestra en la figura 14.13b. Este último truss está estáticamente determinado y se determinan las fuerzas en los miembros con las cargas externas. Las fuerzas en los miembros son, por ejemplo, F 1, F 2, F 3, etc.

2. Retire la carga externa y aplique un tirón de la unidad en el miembro redundante BG (Fig. 14.13c). Si K 1, K 2, K 3, etc. son las fuerzas en los miembros debido a la unidad que tira del miembro redundante BG y si la fuerza real en el miembro redundante BG es T debido a la carga externa, entonces las fuerzas totales en el otro los miembros serán (F 1 + K 1 T), (F 2 + K 2 T) etc.

3. A continuación, aplique un tirón de unidad en el miembro redundante DG (Fig. 14.13d), si K ' 1, K' 2, K ' 3 etc. son las fuerzas en los miembros debido a un tirón de unidad en el miembro redundante DG y si la fuerza real en el miembro redundante DG es T 'debido a la carga externa, entonces las fuerzas en los otros miembros serán K' 1 T, K ' 2 T', etc. debido a la fuerza T en el miembro redundante DG.

4. Las fuerzas reales en los otros miembros debido a los pasos 1 a 3 son (F 1 + K 1 T + K ' 1 T), (F 2 + K 2 T + K' 2 T), etc.

5. El trabajo total realizado en la estructura incluyendo que en los miembros redundantes será,

Todos los términos en la ecuación 14.13 y 14.14 son conocidos excepto T y T 'y, como tal, resolviendo estas dos ecuaciones simultáneas, se pueden calcular los valores de T y T'. Al conocer los valores de T y T ', las fuerzas en otros miembros se determinan a partir del paso 4, es decir (F 1 + K 1 T + K' 1 T), (F 2 + K 2 T + K ' 2 T), etc. como se hace en el Ejemplo 3.

Líneas de Influencia para Puentes Trusses:

Las vigas del puente están sujetas a cargas móviles y, por lo tanto, las fuerzas en los miembros de la armadura no se pueden evaluar a menos que se tome la asistencia de las líneas de influencia.

Por lo tanto, es esencial dibujar las líneas de influencia para las fuerzas en los diversos miembros de la armadura y, por lo tanto, el valor máximo para cada miembro de la armadura se determina después de colocar las cargas en movimiento para obtener el máximo efecto. Las cargas en movimiento de la carretera vienen en cada truss a cada lado de la carretera solo en las juntas del panel.

La carga total es compartida por cada truss igualmente. El diagrama de líneas de influencia para los acordes superior e inferior se dibuja para el BM mientras que las líneas de influencia para los miembros diagonales y verticales se dibujan para el SF

Los tipos de armaduras de puente que se utilizan habitualmente se muestran en la Fig. 14.6 y las líneas de influencia variarán según el tipo de armadura y la ubicación del miembro en la armadura. Sin embargo, el principio de dibujar la línea de influencia se explica para un truss Pratt truss paralelo mediante un ejemplo ilustrativo.

Ejemplo 4:

Dibuje las líneas de influencia para la fuerza en la cuerda inferior AB, la cuerda superior LK, las diagonales AL y LC y la BL vertical del puente de celosía Pratt que se muestra en la Fig. 14.14. También calcule la fuerza máxima en la diagonal AL y la cuerda inferior AB si un solo carril de la clase IRC clase AA cruza el puente. Longitud del panel = 6 m y altura de armadura = 8 m.

Línea de Influencia para la Fuerza en Diagonal, AL:

Corte la cuerda inferior AB y la diagonal AL con una línea de sección 1-1 como se muestra en la Fig. 14.15a. Dibuja una línea perpendicular BN de B en AL. Cuando una carga unitaria se mueve de un extremo del puente al otro, deje que las reacciones en A y G sean R 1 y R 2 respectivamente. La parte izquierda de la armadura cortada estará en equilibrio para cualquier posición de la unidad de carga en la plataforma del puente.

Línea de influencia para el acorde inferior AB:

Considere la sección de la línea 1-1 igual que antes.

Tomando el momento sobre L, f AB xh = R 1 a o, f AB = R 1 a / h = M 1 / h (Tensión)

Por lo tanto, la línea de influencia para la fuerza en la cuerda inferior AB es igual a 1 / h veces la línea de influencia para M L, que es un triángulo con una ordenada igual a x (L - x) / L, es decir, 5a / 6. Por lo tanto, la ordenada de la línea de influencia para f AB en L es igual a

X
=
como se muestra en la figura 14.15c.

Linea de Influencia para Vertical BL:

Cuando una carga unitaria se mueve de A a B, la tensión en el miembro vertical BL pasa de cero a la unidad. Nuevamente, la tensión en BL disminuye de la unidad a cero cuando la carga de la unidad se mueve de B a C. A partir de entonces, la tensión en BL siempre es cero cuando la carga de la unidad se mueve de C a G. por lo tanto, la línea de influencia para el miembro vertical. BL es un triángulo que tiene una ordenada máxima igual a la unidad como se muestra en la figura 14.15d.

Linea de Influencia para Diagonal LC:

Considere la línea 3-3 de corte y que la carga unitaria se está moviendo de A a B. En tal caso, si se considera el equilibrio del derecho de la línea 3-3 de corte, se encuentra que la fuerza en la diagonal LC cerca de la articulación C será hacia abajo ya que la fuerza externa, es decir, la reacción R 2 a ser equilibrada por la fuerza en LC es hacia arriba.

Por lo tanto, la fuerza en LC será compresiva y su magnitud viene dada por, f LC sin θ = R 2 o, f LC = R 2 / Sin θ = R 2 cosec θ (Compresión)

A continuación, el equilibrio del truss a la izquierda de la línea de corte 3-3 se considera cuando la carga unitaria se mueve de C a G. Discutiendo como antes, la fuerza en LC cerca de la junta L será hacia abajo ya que la reacción R 1 actúa hacia arriba. Por lo tanto, la diagonal LC estará en tensión y la magnitud estará dada por, f LC sin θ = R 1 o, f LC = R 1 cosec θ (Tensión)

La línea de influencia para R 1 y R 2 son triángulos que tienen ordenadas unidad y cero en A y G respectivamente para R 1 y que tienen ordenadas cero y unidad en A y G respectivamente para R 2 . Por lo tanto, la línea de influencia para LC será cosec θ veces la línea de influencia para R 2 de A a B y de naturaleza compresiva.

La línea de influencia para LC será cosec θ veces la línea de influencia para R 1 de C a G y de tensión en la naturaleza. La línea de influencia para LC entre B y C será una línea que une las ordenadas en B y C, que son 1/6 cosec θ (compresión) y 2/3 cosec θ (tracción) respectivamente. La línea de influencia para LC se muestra en la figura 14.5c.

Línea de influencia para Top Chord LK:

Considere el truss a la izquierda de la línea de corte 3-3. Tomando el momento sobre C, f LK xh = R 1 x 2a o, f LK = 1 / hx 2 aR 1 (Compresión). Pero 2aR 1 es el momento de la armadura de soporte libre en C.. . . f LK = Mc / h (Compresión).

Fuerzas máximas en miembros debido al movimiento de carga de clase AA del IRC:

Longitud del truss = 6a = 6 x 6 = 36 m

Altura del truss = h = 8m.

Carga total en cada armadura = 35 toneladas

Longitud de carga = 3, 6 m.

Intensidad de carga por metro de longitud = 9.72 toneladas.

Factor de distribución por 10 excentricidad de carga = 1.2 (por ejemplo)

Factor de impacto = 10 por ciento.

Fuerza en Diagonal AL:

Fuerza en el acorde inferior AB: